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惯性约束聚变中的双壳层靶制备技术基础研究
作 者: 张占文
导 师: 唐永建
学 校: 中国工程物理研究院
专 业: 凝聚态物理
关键词: 惯性约束聚变 能源 体点火 双壳层靶 外壳层 内壳层 空心玻璃微球 充气 涂层 降解芯轴技术 聚-α-甲基苯乙烯 降解温度 降解产物
分类号: TL632.2
类 型: 博士论文
年 份: 2007年
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内容摘要
惯性约束聚变(ICF)是依靠惯性来约束等离子体压缩和加热燃料,实现聚变反应,新能源的开发是ICF研究目的之一。高功率激光装置是当前ICF的主要驱动器。激光聚变点火有三种模式;中心点火、快点火和体点火,它们对应的主要点火设计靶型分别为冷冻靶、锥壳靶和双壳层靶。与目前采用的单壳层冷冻靶基本靶型比,双壳层靶燃料不需要保持在冷冻状态,可在室温下进行操作,对激光器的脉冲波形和对称性要求降低,间接驱动实验中使用的柱腔可保持真空状态,这些因素使双壳层靶的点火实验简单化,因此,有必要开展双壳层靶的制备技术研究。点火用双壳层靶在制备方面有一系列的要求。这些要求包括;内壳层使用中高原子序数材料,外壳层使用低原子序数材料,内外壳层使用的微球具有较高的球形度、同心度、壁厚均匀性和表面光洁度,内壳层微球充高压燃料气体,内外壳层之间为低密度材料或空隙。美国洛斯阿拉莫斯实验室一直采用机加工法制备双壳层靶的外壳层,经过20多年的研究,仍不能完全解决内外壳层同心度问题,不能制备出无缝连接的外壳层。国内双壳层靶制备研究工作刚刚起步,除了发展常规制备技术外,还需要探索新的制备方法以解决上述难题。根据国内ICF制靶能力、水平及开展双壳层靶研究迫切需要解决的问题,论文有针对性的开展了内壳层空心玻璃微球(HGM)充气技术、炉内微球表面涂层技术和聚-α-甲级苯乙烯(PAMS)芯轴降解技术等三个方面的研究。炉内涂层技术和PAMS降解技术的研究将有助于双壳层靶制备新方法的探索。HGM是ICF早期实验使用的一大类靶丸,在国内相当长一段时间内,将作为双壳层靶内壳层的主要候选靶丸。文中系统研究了HGM的充气工艺,包括;HGM的耐压能力、D2/Ne混合气体充气工艺、HGM充Ar、影响HGM气体渗透系数因素、HGM预充气挑选工艺、HGM打靶时球内气压预测和不确定度分析等,探讨了HGM作为双壳层靶内壳层微球时,充气和测量的难点及解决方案。研究表明,在350℃玻璃微球对Ne的气体渗透系数平均为K(Ne,350℃)=2.6×10-18mol·m-1·s-1·Pa-1,D2渗透系数K(D,350℃)=4.3×10-18mol·m-1·s-1·Pa-1。两者相近,可采用配气后混合充气,充气时间以Ne平衡时间为准。500℃以下无法通过热扩散法充Ar,在600℃高温下可实现微量Ar的渗透,外压1.0MPa,24小时可充入Ar的总量为3×10-3MPa,高温充气导致微球表面光洁度由20nm以下增加到50nm~100nm,微球存活率低于50%。除了材料组成及温度外,影响HGM气体渗透系数因素还有微球壁厚、充气放气过程及表面受侵蚀情况。2μm以上厚壁球对D2的气体渗透系数约5.0×10-22mol·m-1·s-1·Pa-1,而壁厚小于1μm时,渗透系数约1.56×10-20mol·m-1·s-1·pa-1,两者相差30倍。预充气挑选工艺对微球的气体渗透系数也产生一定影响,对于薄壁空心玻璃微球一次充放气气体渗透系数增加约50%,两次充放气则增大一倍左右。分析了微球制备工艺、表面微裂纹、混合气体互扩散系数、离子通道效应等因素对气体热扩散过程的影响。炉内涂层技术是制备微球表面涂层的一种方法,该方法可在双壳层靶内壳层HGM表面制备各种可形成化学溶液的涂层。在分析炉内涂层基本原理、制备过程及在炉内各阶段发生的物理化学变化基础上,建立了炉内涂层的运动模型和传质传热模型,并利用数值方法求解。论文以PS微球表面制备PVA涂层为研究重点,同时进行了HGM表面制备PAMS涂层的实验研究。研究表明,影响涂层质量和性能的主要因素为初始溶液浓度,待涂层微球的直径、炉内温度和温度分布,以及炉内气氛的种类和压力。炉温较高、He和Ar混合气体中He比例增加,微球烘干时间缩短;小直径PS微球及高浓度PVA溶液有利于制备厚的PVA涂层。在PVA浓度为5%,PS外直径300μm,炉温250℃时,利用现有设备可制备PVA涂层的最大厚度为2.2μm。PS直径250μm到550μm时,PVA厚度为2.4μm到1.0μm。制备的PVA涂层表面光洁度3nm~10nm。降解芯轴技术是制备ICF靶丸的重要技术之一,是制备等离子体聚合物(GDP)微球、大直径或厚壁HGM、聚酰亚胺微球、金属铍铜微球的关键技术之一。制备过程以PAMS/GDP为例,在PAMS表面制备GDP涂层后,降解去除PAMS,得到空心的GDP球壳。采用热重法、称重法和裂解色谱.质谱法等研究了四种不同分子量PAMS的降解过程和PAMS降解产物,采用气体吸附-解吸方法和SEM研究了GDP涂层的孔结构,采用量子化学从头计算法计算了降解产物的分子体积,建立了降解产物在GDP壳层中的扩散模型。研究表明,重均分子量1.8万的进口PAMS降解温度最高,热重测量的失重温度范围为270℃~410℃,合成的PAMS重均分子量分别为76万、114万和244万的PAMS,热重测量的失重温度范围为200℃~340℃。热降解产物主要有;α-甲基苯乙烯单体、二聚体和苯、乙苯、苯乙烯、异丙基苯和新丁基苯等,主要降解产物为单体,含量为94%~100%。PAMS的热降解属于解聚反应。称重法研究表明,平衡温度在255℃以上,PAMS降解速度较快。热重动力学研究表明,PAMS热降解的活化能为244kJ/mol。GDP涂层基本为致密结构,体相中存在部分孔缺陷,PAMS降解产物穿过GDP球壳的渗透过程为溶解-扩散模型。PAMS/GDP热降解实验研究表明,合成的PAMS降解过程中不会转变成流动的液体,但对GDP表面将产生影响,PAMS/GDP热处理过程导致GDP微球表面粗糙度增加。
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全文目录
摘要 3-5 Abstract 5-22 第一章 绪论 22-50 1.1 激光惯性约束聚变及点火靶简介 22-28 1.1.1 聚变能 22 1.1.2 激光惯性约束聚变 22-23 1.1.3 聚变点火 23-25 1.1.4 点火方式及靶丸结构 25-28 1.1.4.1 点火方式 26 1.1.4.2 中心点火及靶丸结构 26 1.1.4.3 快点火及靶丸结构 26-27 1.1.4.4 体点火及靶丸结构 27-28 1.2 双壳层靶结构、特点及靶物理 28-34 1.2.1 双壳层靶结构和原理 28 1.2.2 靶物理 28-34 1.3 双壳层靶制备及实验研究进展 34-39 1.3.1 双壳层靶概念提出和早期实验结果 34-35 1.3.2 双壳层靶的困境和探索实验 35-37 1.3.3 双壳层靶的突破和发展 37-38 1.3.4 双壳层靶存在的问题 38-39 1.4 双壳层靶材料的选择 39-40 1.4.1 双壳层靶内外壳层的选择 39 1.4.2 双壳层靶内外壳层的支撑 39-40 1.5 双壳层靶制备过程中涉及的技术基础及国内外研究现状 40-44 1.5.1 物理实验对双壳层靶的要求及关键技术 40-41 1.5.2 玻璃微球制备 41-43 1.5.2 1 玻璃微球制备方法 41 1.5.2.2 液滴法炉内成球技术 41-42 1.5.2.3 干凝胶法炉内成球技术 42 1.5.2.4 玻璃球制备的其它方法 42-43 1.5.3 聚苯乙烯微球制备 43 1.5.4 辉光放电等离子体聚合物微球制备 43 1.5.5 微球表面涂层技术 43-44 1.5.6 玻璃微球充气技术 44 1.5.7 半球加工技术 44 1.6 双壳层靶制备方法和途径 44-48 1.7 本论文研究工作的主要内容 48-50 第二章 玻璃微球充气及气体在玻璃壳层中扩散过程研究 50-96 2.1 玻璃微球充气技术 50-52 2.1.1 应用背景 50 2.1.2 微球充气方法 50-51 2.1.2.1 热扩散法充气 50 2.1.2.2 制球原位充气 50-51 2.1.2.3 注入法充气 51 2.1.3 玻璃微球充气存在的问题 51-52 2.2 实验内容和表征方法 52-56 2.2.1 空心玻璃微球制备和参数测量 52-53 2.2.2 空心玻璃微球充气及测量 53-56 2.2.2.1 多功能充气系统简介 53-54 2.2.2.2 空心玻璃微球充气 54-55 2.2.2.3 空心玻璃微球球内气体测量 55-56 2.3 热扩散法充气原理 56-60 2.3.1 溶解度、扩散系数和渗透系数简介 56 2.3.2 物质扩散基本定律 56-59 2.3.3 微球充气及保气计算 59-60 2.3.4 扩散过程与温度的依赖性 60 2.4 玻璃微球耐压强度 60-66 2.4.1 微球耐压测量过程 60-61 2.4.2 玻璃微球耐外压能力及弹性模量 61-63 2.4.2.1 微球耐外压过程中的破损方式 61-62 2.4.2.2 玻璃微球的杨氏模量 62-63 2.4.3 玻璃球耐内压能力及抗拉强度 63-64 2.4.3.1 微球耐内压计算 63-64 2.4.3.2 玻璃微球耐内压实验结果 64 2.4.4 玻璃微球耐压能力分析 64-66 2.5 玻璃球充氘氖混合气体技术 66-70 2.5.1 玻璃微球掺杂充气方法 66 2.5.2 玻璃微球充氖外压和平衡时间的影响 66-67 2.5.3 高温充气过程中氖气的气体渗透系数分布 67 2.5.4 玻璃球混合充气 67-68 2.5.5 玻璃球充混合气体的保气性能 68-69 2.5.6 玻璃球充氘氖混合气体扩散机理 69-70 2.6 玻璃球充氩气 70-78 2.6.1 玻璃球热扩散法充氩气 71-73 2.6.1.1 球内氩气总量测量结果 71-72 2.6.1.2 微球的球形度变化 72 2.6.1.3 微球的表面形貌 72-73 2.6.1.4 玻璃球热扩散充Ar机理 73 2.6.2 玻璃球注入法充氩 73-75 2.6.2.1 玻璃球打孔要求 73-74 2.6.2.2 注入法充气实验结果 74-75 2.6.3 制球原位充氩 75-76 2.6.4 玻璃球充氩其它方法 76-78 2.7 影响气体渗透系数因素分析 78-87 2.7.1 微球保气半寿命 79 2.7.2 温度对气体渗透系数的影响 79-80 2.7.3 微球壁厚对气体渗透系数的影响 80-82 2.7.3.1 不同壁厚微球气体渗透系数测量实验及结果 80-81 2.7.3.2 壁厚影响气体渗透系数的可能机理 81-82 2.7.4 充气放气过程对气体渗透系数的影响 82-84 2.7.4.1 实验内容和结果 82-84 2.7.4.2 充气放气过程影响气体渗透系数的机理 84 2.7.5 表面侵蚀对玻璃微球气体渗透性能的影响 84-86 2.7.5.1 玻璃球表面化学稳定性 84-85 2.7.5.2 表面受侵蚀后玻璃微球的气体渗透系数 85 2.7.5.3 受侵蚀玻璃微球气体渗透过程分析 85-86 2.7.6 钾含量对气体渗透系数的影响 86-87 2.8 空心玻璃微球预充气挑选工艺 87-89 2.8.1 玻璃球个体差异 87-88 2.8.2 预充气挑选工艺意义 88 2.8.3 预充气挑选方法 88-89 2.8.4 预充气挑选对微球的影响 89 2.9 玻璃靶丸打靶零时刻气压计算及不确定度分析 89-94 2.9.1 玻璃靶丸气体测量难点 89-90 2.9.2 气体渗透系数与燃料气体泄漏率的关系 90 2.9.3 气体渗透系数分布的数学处理及误差来源分析 90-92 2.9.4 玻璃微球挑选方案评估 92-93 2.9.5 玻璃靶丸打靶零时刻气压计算不确定度分析 93-94 2.10 双壳层靶中内层玻璃球充气难点及解决方案 94 2.11 小结 94-96 第三章 微球表面炉内涂层技术研究 96-138 3.1 微球表面涂层制备技术的应用和研究现状 96-100 3.1.1 微球表面涂层制备技术的应用范围 96-97 3.1.1.1 制备单壳层空心微球 96 3.1.1.2 制备复合壳层 96-97 3.1.1.3 在双壳层靶制备中的应用 97 3.1.2 微球表面涂层技术研究现状 97-99 3.1.2.1 乳液微封装技术制备微球表面涂层 97 3.1.2.2 气相沉积法制备微球表面涂层 97-98 3.1.2.3 浸涂技术 98 3.1.2.4 炉内涂层技术 98-99 3.1.3 本章研究主要内容 99-100 3.2 炉内涂层过程分析和实验装置改造 100-103 3.2.1 炉内聚乙烯醇涂层制备过程分析 100-101 3.2.2 实验装置改造 101-103 3.3 炉内温度和温度分布的测量 103-106 3.3.1 炉内温度测量方法 103 3.3.2 炉内纵向温度分布 103-104 3.3.3 炉内横向的温度分布 104 3.3.4 抽气速率对炉内温度的影响 104-105 3.3.5 炉内温度分布实验结果讨论 105-106 3.4 载气的物性参数 106-109 3.4.1 载气的选择范围 106 3.4.2 空气的物性参数 106 3.4.3 氦氩混合气体的物性参数 106-109 3.4.3.1 氦氩混合气体的密度与温度的关系 106-107 3.4.3.2 氦氩混合气体的粘度与温度的关系 107 3.4.3.3 氦氩混合气体的导热系数与温度的关系 107-108 3.4.3.4 氦氩混合气体的定压比热与温度的关系 108-109 3.5 炉内涂层过程模拟 109-114 3.5.1 模型假设 109-110 3.5.2 微球在炉内的运动模型 110-111 3.5.3 微球在炉内传质和传热的计算 111-113 3.5.4 中间参数计算 113-114 3.5.5 模型求解 114 3.6 模拟计算结果及分析 114-119 3.6.1 模拟结果 114-115 3.6.2 气体组分的影响 115-116 3.6.3 炉内温度的影响 116-117 3.6.4 聚苯乙烯微球直径的影响 117 3.6.5 聚苯乙烯微球壁厚的影响 117-118 3.6.6 聚乙烯醇水溶液浓度的影响 118 3.6.7 讨论 118-119 3.7 涂层实验结果 119-133 3.7.1 喷嘴结构及尺寸 119-121 3.7.1.1 喷嘴结构 119 3.7.1.2 内层喷嘴尺寸 119 3.7.1.3 外层喷嘴尺寸 119-121 3.7.2 液滴形成过程分析 121-126 3.7.2.1 涂层溶液流动速度 121 3.7.2.2 剥离气体流动速度 121-122 3.7.2.3 复合液滴形成过程中的受力分析 122-124 3.7.2.4 喷嘴末端形状对液滴的影响 124-125 3.7.2.5 聚乙烯醇溶液表面张力分析 125-126 3.7.2.6 影响液滴大小的因素分析 126 3.7.3 涂层实验条件确定 126-128 3.7.4 影响涂层过程因素分析 128-129 3.7.5 微球表面光洁度 129 3.7.6 聚乙烯醇涂层的阻气性能 129-130 3.7.7 聚乙烯醇涂层存在的问题和形成过程分析 130-131 3.7.8 聚苯乙烯球内水分的影响 131-133 3.8 玻璃球表面制备可降解涂层 133-135 3.8.1 玻璃球表面制备PAMS的意义 133-134 3.8.2 玻璃表面制备PAMS的理论模拟结果 134 3.8.3 玻璃表面制备PAMS的实验结果 134-135 3.9 炉内涂层技术存在的问题及在双壳层靶制备中的潜在应用 135-136 3.10 结论 136-138 第四章 降解芯轴技术中PAMS降解过程研究 138-208 4.1 降解芯轴技术简介 138-142 4.1.1 空心微球制备方法 138 4.1.2 降解芯轴技术的主要过程及应用 138-139 4.1.3 降解芯轴技术要求和难点 139-140 4.1.4 等离子体聚合物球壳的特性和应用 140-141 4.1.5 降解芯轴技术在双壳层靶制备中的应用 141-142 4.1.6 本章的研究内容 142 4.2 聚-α-甲基苯乙烯结构及样品制备 142-147 4.2.1 聚-α-甲基苯乙烯及单体的分子结构 142-143 4.2.2 红外光谱分析 143 4.2.3 聚-α-甲基苯乙烯原料准备 143-145 4.2.4 聚-α-甲基苯乙烯微球制备 145-146 4.2.5 复合微球PAMS/GDP制备 146-147 4.3 聚-α-甲基苯乙烯热降解实验内容 147-149 4.3.1 热降解装置 147 4.3.2 热降解装置温度校准 147-148 4.3.3 聚-α-甲基苯乙烯原料热降解 148 4.3.4 复合微球PAMS/GDP热降解 148-149 4.4 聚-α-甲基苯乙烯热降解温度研究 149-154 4.4.1 四种PAMS原料降解温度比较 149-153 4.4.1.1 热重法 149-151 4.4.1.2 裂解-色谱法 151-152 4.4.1.3 升温速率对降解温度的影响 152-153 4.4.2 聚-α-甲基苯乙烯与其它球壳材料的热降解温度比较 153 4.4.3 聚-α-甲基苯乙烯起始降解温度研究 153-154 4.5 聚-α-甲基苯乙烯热降解产物分析 154-166 4.5.1 裂解气相色谱及裂解气相色谱-质谱联用技术 154-155 4.5.2 不同分子量的PAMS热解产物比较 155-156 4.5.3 裂解温度对PAMS裂解产物的影响 156-158 4.5.4 聚-α-甲基苯乙烯热解产物的确定 158-166 4.5.4.1 主要热解产物种类 158-160 4.5.4.2 聚-α-甲基苯乙烯单体 160 4.5.4.3 残留溶剂 160-162 4.5.4.4 聚-α-甲基苯乙烯二聚体 162-165 4.5.4.5 其它的小分子产物 165-166 4.6 聚-α-甲基苯乙烯降解过程中的分子量变化 166-169 4.6.1 聚合物分子量及分散度表示方法 166 4.6.2 聚-α-甲基苯乙烯1#原料降解过程中分子量的变化 166-167 4.6.3 聚-α-甲基苯乙烯6#原料降解过程中分子量的变化 167-169 4.7 聚-α-甲基苯乙烯热降解反应机理 169-172 4.7.1 热降解反应类型 169-170 4.7.2 聚-α-甲基苯乙烯热降解反应 170 4.7.3 聚-α-甲基苯乙烯热降解反应机理 170-172 4.7.4 聚-α-甲基苯乙烯热稳定性分析 172 4.8 聚-α-甲基苯乙烯降解动力学研究 172-188 4.8.1 降解速率测量及称重法数据处理 172-175 4.8.2 热解炉温度控制精度 175-177 4.8.3 不同平衡温度下的热降解速率及剩余质量 177-180 4.8.4 热解过程中的最大降解速率 180-182 4.8.5 聚-α-甲基苯乙烯降解影响因素分析 182-184 4.8.5.1 载气的压力 182-183 4.8.5.2 载气的流速 183-184 4.8.5.3 颗粒尺寸 184 4.8.6 梯度升温 184-185 4.8.7 聚-α-甲基苯乙烯热解动力学 185-188 4.9 聚-α-甲基苯乙烯在GDP球壳中的渗透模型 188-193 4.9.1 气体在固体球壳中渗透模型分类 188-189 4.9.2 等离子体聚合物壳层化学键结构 189-190 4.9.3 等离子体聚合物壳层的孔结构 190-193 4.9.3.1 气体吸附-解吸测量方法 190-191 4.9.3.2 吸附测量实验内容和结果 191-192 4.9.3.3 孔径分布分析 192-193 4.9.3.4 扫描电镜测量结果 193 4.10 聚-α-甲基苯乙烯降解产物在GDP壳层扩散分析 193-201 4.10.1 扩散的基本相关理论 193-196 4.10.1.1 气体扩散系数估算方法 193-194 4.10.1.2 聚合物的自由体积理论 194-195 4.10.1.3 气体扩散系数估算经验公式 195-196 4.10.2 热降解解产物自由体积的模拟计算方法 196-197 4.10.3 降解产物的可能分子模型 197-199 4.10.4 结构优化 199 4.10.5 分子体积计算 199-201 4.11 复合微球PAMS/GDP的热降解实验结果 201-205 4.11.1 加热过程中PAMS形态变化 201-203 4.11.2 降解过程中微球形貌变化 203-205 4.12 结论 205-208 第五章 结论 208-212 5.1 结论 208-210 5.2 论文的主要创新点 210 5.3 存在的问题及工作展望 210-212 5.3.1 论文工作存在的问题 210-211 5.3.2 研究工作展望 211-212 致谢 212-213 参考文献 213-222 附录 222-223
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中图分类: > 工业技术 > 原子能技术 > 受控热核反应(聚变反应理论及实验装置) > 热核装置 > 惯性约束装置 > 带电离子束聚变装置
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